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由圖1、圖2可知，在相同的進(jìn)水條件下，內(nèi)電解-SBR工藝生化反應(yīng)器內(nèi)污泥濃度超過SBR法的兩倍，它承受的污泥負(fù)荷低于SBR法的1／2。污泥濃度的提高來源于鐵絮體的生成及由于污泥結(jié)構(gòu)、壓實(shí)性能的變化而引起的單位體積內(nèi)微生物數(shù)量的增多。在內(nèi)電解預(yù)處理反應(yīng)中，鐵不斷腐蝕形成Fe3+，在生化反應(yīng)器內(nèi)由于pH值的升高和微生物的吸附作用，促進(jìn)了Pe(OH)3絮體的形成，同時(shí)，微生物絮體和Fe(OH)3絮體協(xié)同吸附，形成了絮體粗大，結(jié)構(gòu)緊密呈團(tuán)粒狀的生物鐵污泥，鏡檢分析得出，生物鐵富集了微生物及有機(jī)物，使較多的微生物與較多的有機(jī)物(由于廢水的可生化性提高，廢水中的有機(jī)物更容易被微生物利用)得到充分的接觸，具有較高的代謝活性，加速了微生物對(duì)有機(jī)物的降解作用，進(jìn)而提高了處理效率。

3.2.2 污泥沉降性能比較

取等量的兩種方法的污泥，裝入1 000mL的量筒中，進(jìn)行污泥沉淀試驗(yàn)。開始時(shí)輕輕地?cái)嚢钁腋∫?，使混合均勻，然后開始靜沉。在整個(gè)試驗(yàn)期間連續(xù)地觀測(cè)固—液界面的位置，連續(xù)100min，試驗(yàn)結(jié)果見圖3。

從圖3可以看出，A點(diǎn)是曲線①即SBR工藝活性污泥沉降曲線的壓實(shí)點(diǎn)，發(fā)生在開始沉降后第22min，B點(diǎn)是曲線②即內(nèi)電解-SBR　藝活性污泥沉降曲線的壓實(shí)點(diǎn)，發(fā)生在開始沉降后第17min，要比SBR工藝壓實(shí)點(diǎn)提前5min，也就是說，相同量的活性污泥，內(nèi)電解-SBR工藝要比SBR工藝沉降得快，這一點(diǎn)有利于提高對(duì)反應(yīng)器的利用率。內(nèi)電解-SBR法的沉降曲線始終在SBR法曲線的下方，又說明．了內(nèi)電解-SBR法污泥的壓實(shí)性能也優(yōu)于SBR法，從而使SBR反應(yīng)器內(nèi)的污泥濃度大大提高。另外由30 min時(shí)的固—液面位置可分別求得兩種工藝的污泥沉降比SV，SBR法的SV為28.5％，內(nèi)電解-SBR法的SV為23％，明顯低于SBR法，進(jìn)一步說明了內(nèi)電解-SBR工藝中活性污泥比重大，易于沉降，有利于在反應(yīng)器內(nèi)保持濃度較高和沉降性能較好的活性污泥，這對(duì)比重較小的印染廢水污泥來說是很有利的。

3.2.3 對(duì)氧的利用率比較

在微生物的代謝過程中，需要將污水中的一部分有機(jī)物氧化分解，并自身氧化一部分細(xì)胞物質(zhì)，為其新細(xì)胞的合成以及維持其生命活動(dòng)提供能源，這兩部分氧化所需要的氧量一般用下列公式表示[4]：

O2=a’Q(La-Le)+b’VXv　　　 (1)

式中：O2—曝氣池混合液需氧量，mg[O2]/d;

a’—代謝每公斤COD所需氧量；

b’—污泥自身氧化需氧率，即每公斤污泥每天所需要的公斤數(shù)，d-1;

V—曝氣池容積，m3；

XV—單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體(MLVSS)量，kg/m3;