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(一)紗線張力分析 在加捻卷繞過(guò)程中，紗線張力可分為三段，前羅拉至導(dǎo)紗鉤之間紗線張力稱為紡紗張力TS；導(dǎo)紗鉤至鋼絲圈之間紗線張力稱為氣圈張力(又分T。—導(dǎo)紗鉤處氣圈頂端張力，TR—鋼絲圈處氣圈底部張力)；鋼絲圈到管紗之間紗線張力稱為卷繞張力TW。了解紡紗張力TS的目的是為了掌握它與動(dòng)態(tài)強(qiáng)力的比例，以及導(dǎo)紗鉤的結(jié)構(gòu)、安裝位置對(duì)張力的影響。了解氣圈張力T。、TR的目的，是為了掌握氣圈形狀與張力的關(guān)系，從而可以由直觀的氣圈形態(tài)來(lái)掌握張力的變化。了解卷繞張力T。的目的是為了掌握鋼絲圈的重量變化、鋼絲圈與鋼領(lǐng)的摩擦力變化(包括鋼絲圈的形狀及速度)、鋼領(lǐng)與筒管卷繞直徑比對(duì)張力的影響。

TR、T。、TW、TS(見(jiàn)圖7—5—2)之間的關(guān)系是密切的，變化規(guī)律是一致的，而且相互聯(lián)系和影響。為了獲得各張力的數(shù)值，TS一般采用動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀進(jìn)行測(cè)定，T。與TS間可用歐拉公式計(jì)算：

T。=TS (7-5-8)

式中：m。—紗線與導(dǎo)紗鉤間摩擦系數(shù)；

q。—紗線在導(dǎo)紗鉤上的包圍角。

(二)(一) 紗線張力變化規(guī)律

在加捻卷繞過(guò)程中，各段張力的分布規(guī)律是TW最大，T。次之，TR再次之，紡紗張力TS最小。

1.影響張力的主要因素：

(1)鋼絲圈重量Gt：與紗線張力成正比(工藝上是以鋼絲圈的號(hào)數(shù)來(lái)表示其重量)，這是由于鋼絲圈的離心力Ct與鋼絲圈重量Gt成正比。在日常生產(chǎn)中，可根據(jù)鋼絲圈的重量來(lái)調(diào)節(jié)紗線張力。

(2)鋼領(lǐng)與鋼絲圈之間的摩擦系數(shù)f：鋼領(lǐng)、鋼絲圈之間的摩擦系數(shù)與紗線張力成正比。

(3)鋼領(lǐng)半徑R：鋼領(lǐng)半徑R與TR成正比，因此，增大卷裝、加大鋼領(lǐng)直徑時(shí)會(huì)增加紗線張力。

2.一落紗中紗線張力的變化規(guī)律 當(dāng)紡紗品種與線密度確定后，錠子速度、鋼領(lǐng)半徑、鋼絲圈型號(hào)等隨之確定。一落紗中的紗線張力將隨著氣圈高度和卷繞直徑的變化而變化，其規(guī)律如圖7—5—4所示。

(1)一落紗中，在小紗管底成形階段，由于氣圈長(zhǎng)、離心力大、凸形大、空氣阻力大，因此張力大。隨著鋼領(lǐng)板的上升，張力有減小的趨勢(shì)；中紗階段，氣圈高度適中，凸形正常，張力小；而大紗時(shí)氣圈短而平直，彈性調(diào)節(jié)作用差，造成張力增大。因此，卷繞直徑的變化對(duì)張力的大小起主導(dǎo)作用。

圖7—5—4 固定導(dǎo)紗鉤時(shí)一落紗過(guò)程中張力TS的變化

aa—鋼領(lǐng)板在升降動(dòng)程中的底部位置

bb—鋼領(lǐng)板在升降動(dòng)程中的頂部位置

(2)在鋼領(lǐng)板一次升降中，鋼領(lǐng)板在底部時(shí)，卷繞直徑大，卷繞角大，張力?。讳擃I(lǐng)板在頂部時(shí)，卷繞直徑小，卷繞角小，張力大。

(三)穩(wěn)定張力與減少斷頭 細(xì)紗生產(chǎn)中，穩(wěn)定細(xì)紗張力，降低細(xì)紗斷頭的主要措施有：

1.鋼領(lǐng)和鋼絲圈的選配 錠速的提高，新品種的開(kāi)發(fā)，需要研究鋼領(lǐng)和鋼絲圈的配合，設(shè)計(jì)新型鋼絲圈。但對(duì)工廠來(lái)說(shuō)，主要是根據(jù)所用鋼領(lǐng)型號(hào)選配鋼絲圈型號(hào)?？捎肞G2鋼領(lǐng)紡32tex以上細(xì)紗，可選配G、GO型鋼絲圈；可用PGl／2鋼領(lǐng)紡19tex以下的細(xì)紗，可選配CO、OSS型鋼絲圈；可用PGl鋼領(lǐng)紡21～29tex細(xì)紗，可選配6802、6903、FO型鋼絲圈；可用PGl/2鋼領(lǐng)紡3tex以下細(xì)紗，可選配OSS、WSS型鋼絲圈。在選配鋼絲圈型號(hào)時(shí)，可先在少量錠子上試紡，然后逐步擴(kuò)錠，有時(shí)要經(jīng)多次反復(fù)實(shí)踐方能確定。

2.鋼絲圈重量(號(hào)數(shù))的選擇 在生產(chǎn)中通常選用合適的鋼絲圈號(hào)數(shù)來(lái)控制紡紗張力，在各種所圈的條件下(如在最大、最小氣圈高度和最大氣圈直徑不超過(guò)隔紗板間距條件下)，能維持一個(gè)正常氣圈形態(tài)和較低的斷頭率。不同線密度細(xì)紗常用的鋼絲圈號(hào)數(shù)見(jiàn)表7—5—1。

由于錠速高低、鋼領(lǐng)新舊、卷裝尺寸等紡紗條件的不同，紡相同線密度的細(xì)紗，所用鋼絲圈號(hào)數(shù)也不盡相同。在新鋼領(lǐng)上機(jī)時(shí)，鋼領(lǐng)與鋼絲圈間摩擦系數(shù)較大，鋼絲圈要偏輕選用，而隨著鋼領(lǐng)使用時(shí)間延長(zhǎng)，生產(chǎn)中會(huì)出現(xiàn)氣圈膨大、紗發(fā)毛，斷頭增加，此時(shí)應(yīng)加重鋼絲圈重量。

除損壞換圈外，一般鋼絲圈都要定期整批換圈，常選擇在中紗時(shí)換圈。因新鋼絲圈上車有一段走熟期，走熟期內(nèi)，鋼絲圈運(yùn)行不穩(wěn)定，容易引起斷頭，中紗換圈，待紡至大紗或下一落紗的小紗時(shí)，斷頭會(huì)大大減少。紡線密度小的細(xì)紗時(shí)，因錠速低等原因，鋼絲圈使用期長(zhǎng)，不必定期換圈，而是飛掉一只換一只。

3.鋼絲圈抗楔性能 鋼絲圈在運(yùn)行過(guò)程中呈傾斜狀態(tài)，容易引起鋼絲圈在鋼領(lǐng)上被楔住而使小紗張力產(chǎn)生突變，導(dǎo)致小紗斷頭。提高鋼絲圈抗楔性能的措施主要有：

(1)降低鋼絲圈的重心，可減小鋼絲圈H與D的比值(見(jiàn)圖7—5—5、圖7—5—6)，以減小鋼絲圈的外傾角?A，這時(shí)鋼領(lǐng)與鋼絲圈的接觸點(diǎn)上移，外腳不碰鋼領(lǐng)頸壁，散熱好，但紗線通道較窄。重心過(guò)低的鋼絲圈在前傾后常使紗線通道不暢而楔住斷頭。

(2)提高鋼領(lǐng)與鋼絲圈的接觸位置，以穩(wěn)定鋼絲圈的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。

(3)加深鋼領(lǐng)內(nèi)跑道，在不影響剛度與強(qiáng)度的條件下，盡量減薄頸壁厚度，防止鋼絲圈內(nèi)腳碰鋼領(lǐng)頸壁。

(4)新上車的鋼絲圈與鋼領(lǐng)接觸面積小，運(yùn)行不穩(wěn)定，接觸壓強(qiáng)大，磨損快，易楔住或燒毀引起飛圈。通常抗楔性能好的鋼絲圈走熟期短。鋼領(lǐng)表面采用水磨、噴砂、噴珠處理，有利于縮短走熟期。鋼絲圈表面用鎳或高鎳合金鍍層，可使紗線通道的阻力減小，鋼絲圈散熱和耐熱性能提高，雖然走熟期略有延長(zhǎng)，但走熟期內(nèi)燒毀飛圈少，鋼絲圈的壽命也較長(zhǎng)。